Книжный каталог

С. В. Цирель Гранулометрический состав, сдвиговая прочность разрушенных горных пород и их влияние на устойчивость отвалов

Перейти в магазин

Сравнить цены

Описание

Получены зависимости сцепления, угла внутреннего трения и угла естественного откоса разрушенных пород от размеров кусков, однородности гранулометрического состава и прочностных свойств. Показано, что нижний слой отвала, сложенный из крупных кусков, в зависимости от прочности породы и гранулометрического состава может являться и призмой упора и в относительно редких случаях однородности прочностных свойств вскрышных пород – слабым основанием отвала.

Характеристики

  • Форматы

Сравнить Цены

Предложения интернет-магазинов
С. В. Цирель Гранулометрический состав, сдвиговая прочность разрушенных горных пород и их влияние на устойчивость отвалов С. В. Цирель Гранулометрический состав, сдвиговая прочность разрушенных горных пород и их влияние на устойчивость отвалов 39.9 р. litres.ru В магазин >>
Л. А. Пучков Тепло- влагоперенос в породах отвалов и их деформации Л. А. Пучков Тепло- влагоперенос в породах отвалов и их деформации 139 р. litres.ru В магазин >>
В. Н. Попов Устойчивость отвалов скальных пород В. Н. Попов Устойчивость отвалов скальных пород 199 р. litres.ru В магазин >>
Э. С. Сианисян Петрофизические основы ГИС Э. С. Сианисян Петрофизические основы ГИС 250 р. litres.ru В магазин >>
Г. М. Еремин Физико-технические и геомеханические процессы насыпных пород на склонах Г. М. Еремин Физико-технические и геомеханические процессы насыпных пород на склонах 349 р. litres.ru В магазин >>
В. Борщ-Компониец Практическая механика горных пород В. Борщ-Компониец Практическая механика горных пород 349 р. litres.ru В магазин >>
Виктор Григорьевич Лукьянов Горные машины и проведение горно-разведочных выработок 2-е изд. Учебник для прикладного бакалавриата Виктор Григорьевич Лукьянов Горные машины и проведение горно-разведочных выработок 2-е изд. Учебник для прикладного бакалавриата 669 р. litres.ru В магазин >>

Статьи, обзоры книги, новости

Гранулометрический состав, сдвиговая прочность разрушенных горных пород и их влияние на устойчивость отвалов скачать fb2, rtf, epub, pdf, txt книгу С

Гранулометрический состав, сдвиговая прочность разрушенных горных пород и их влияние на устойчивость отвалов О книге "Гранулометрический состав, сдвиговая прочность разрушенных горных пород и их влияние на устойчивость отвалов"

Получены зависимости сцепления, угла внутреннего трения и угла естественного откоса разрушенных пород от размеров кусков, однородности гранулометрического состава и прочностных свойств. Показано, что нижний слой отвала, сложенный из крупных кусков, в зависимости от прочности породы и гранулометрического состава может являться и призмой упора и в относительно редких случаях однородности прочностных свойств вскрышных пород – слабым основанием отвала.

Произведение относится к жанру Прочая образовательная литература. На нашем сайте можно скачать книгу "Гранулометрический состав, сдвиговая прочность разрушенных горных пород и их влияние на устойчивость отвалов" в формате fb2, rtf, epub, pdf, txt или читать онлайн. Здесь так же можно перед прочтением обратиться к отзывам читателей, уже знакомых с книгой, и узнать их мнение. В интернет-магазине нашего партнера вы можете купить и прочитать книгу в бумажном варианте.

Источник:

avidreaders.ru

2 ГЕОМЕХАНИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ УСТОЙЧИВОСТИ ПОРОДНЫХ ОТВАЛОВ С УЧЕТОМ ВЛИЯНИЯ ХАРАКТЕРИСТИК РАЗРУШЕННОЙ ГОРНОЙ МАССЫ

«ГЕОМЕХАНИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ УСТОЙЧИВОСТИ ПОРОДНЫХ ОТВАЛОВ С УЧЕТОМ ВЛИЯНИЯ ХАРАКТЕРИСТИК РАЗРУШЕННОЙ ГОРНОЙ МАССЫ . »

1. Углы естественного откоса практически не зависят от свойств разрушенных пород и при малой высоте откоса определяются соотношением величины откоса и размера кусков.

2. Влияния прочности и неоднородности грансостава на прочностные свойства разрушенных пород имеют сопоставимые величины и могут изменять углы внутреннего трения в пределах 8-10 (в диапазоне от 34-35 до 42-44) и величины сцепления в пределах от 10 до 100 КПа.

3. При малой прочности материала разрушенной породы (мрамор) или однородности ее грансостава (высокие значения n) имеет место отрицательная дилатансия на протяжении всего процесса сдвига. При высокой прочности разрушенной породы (габбро-долерит) или ее неоднородности грансостава (и, соответственно, высокой плотности) сдвиг сопровождается знакопеременной объемной деформацией или даже дилатансионным разуплотнением.

4. В первом случае сдвиг осуществляется за счет разрушения и переупаковки частиц и сопровождается сжатием, что ведет к ускоренному развитию осыпаний и оползней. Во втором случае сдвиг сопровождается знакопеременной объемной деформацией, что способствует нарастанию эффективного сопротивления сдвигу и затуханию процесса оползнеобразования.

5. При однородных прочностных свойствах разрушенной породы угол внутреннего трения возрастает со снижением показателя однородности дробления. При этом основное изменение угла внутреннего трения наблюдается так же, как и для коэффициента разрыхления, для значений, близких к 1.

6. В ходе испытаний монофракций (кусков одинакового размера) в крепких неоднородных породах сопротивление сдвигу возрастает с ростом крупности кусков, а в слабых и однородных породах – эта зависимость отсутствует. При этом изменения углов естественного откоса, определяемые только геометрией кусков (соотношения размеров кусков и высоты склона) у разных пород совпадают.

ГЛАВА 4 ВЛИЯНИЕ ГРАНУЛОМЕТРИЧЕСКОГО СОСТАВА СКЛАДИРУЕМОЙ ОТВАЛЬНОЙ МАССЫ НА УСТОЙЧИВОСТЬ ОТКОСОВ ОТВАЛОВ

4.1 Проблема устойчивости отвалов на глубоких карьерах и особенности отвалообразования на Михайловском ГОКе До последнего времени главными проблемами устойчивости отвалов были слабые основания (неустойчивые и слоистые грунты) и большие углы наклона оснований. Однако рост объемов добываемой горной массы, сопровождающийся увеличением объемов вскрыши (т.е. увеличением доли отвальной массы) обострил проблему дефицита земель у горных предприятий, особенно в обжитых районах с высокой стоимостью земли. Для складирования новых вскрышных пород карьерам требуются новые подотвальные территории, которые необходимо использовать с максимальной эффективностью. Повышение эффективности использования дополнительных земельных отводов достижимо лишь одним способом – увеличением высоты отвала. Но для того, чтобы сделать это максимально безопасно и технологически грамотно, необходимо строгое геомеханическое обоснование параметров отвала: высоты, углов откоса, площади и формы основания, ширины берм между ярусами. Большая высота отвалов порождает новые проблемы устойчивости, касающиеся и прочных оснований отвалов, так как высокий уровень напряжений провоцирует дополнительное разрушение (в первую очередь – поверхностное) пород нижних частей отвалов, особенно при невысокой прочности складируемых пород. Таким образом, проблемы зависимости устойчивости отвалов от малой прочности и больших углов наклона оснований остаются преобладающими, но перестают быть единственными. За последние годы встречались случаи больших деформаций откосов и на отвалах на достаточно прочных основаниях, в том числе на отвале «Пост-1» карьера Медвежий ручей, отвале Михайловского ГОКа и др.

Проблемам устойчивости высоких отвалов на прочных основаниях посвящено немного работ. Наиболее обстоятельно этот вопрос разобран в работах [71,99], где на основании данных о различных отвалах на угольных разрезах был построен обобщенный график зависимости высоты устойчивого отвала от величины временного сопротивления сжатию пород в куске и результирующего угла откоса отвала = 20, 25, 30 и 35° (рисунок 4.1).

Рисунок 4.1 – График зависимости высоты устойчивого отвала oт временного сопротивления пород одноосному сжатию (в куске) при различных значениях угла откоса отвала Однако этот график не учитывает ни сегрегации отвала по размеру кусков, ни различий объемного и поверхностного дробления, ни, тем более, тех закономерностей, которые были получены нами в предыдущих разделах.

Недостаточный учет этих факторов привел к не слишком правдоподобному, чрезмерно малому различию полученных предельных высот отвалов при весьма различных углах наклона откосов.

Рассмотрим проблемы отвалообразования непосредственно на Михайловском ГОКе, данные по которому уже использовались в предыдущих главах. Разработка месторождения Михайловского ГОКа открытым способом началась с 1957 года, лишь в 1960 году был добыт первый ковш богатой руды.

Несложно себе представить объемы пустых пород различных по своим физикомеханическим характеристикам складируемые за годы отработки в отвалы. На рисунке 4.2 представлено месторасположение отвалов МГОКа.

Рисунок 4.2 – Схема расположения отвалов Михайловского ГОКа Глубина выработки на сегодняшний день достигает 350 метров, максимальная глубина на конец отработки будет достигать 515 метров.

Покрывающий пласт осадочных пород с поверхности на глубину 134-190 м представлен лессовидными суглинками, глинами, песками, алевритами, глинистыми песками, известковыми глинами четвертичных, меловых, юрских отложений и пестроцветными алевритистыми глинами верхнедевонских отложений. Данную часть пород без особых трудностей отрабатывают драглайнами ЭШ-10/50 и отгружают непосредственно в железнодорожные вагоны.

В дальнейшем порода складируется в отвалы.

Рассмотрим инцидент, произошедший в октябре 2012 года, который повлек за собой серьезные последствия. В результате чего отвал №7 расположенный недалеко от реки Речицы начал деформироваться. Деформация имела сложный характер и была распространена на участке русла протяженностью около 1000 м. Развитие деформации имело максимальные значения в период с 04.10.12 по 05.10.12, достигая 8-14 см/час. Под влиянием деформации произошло искажение береговой линии на 2-8,5 м (по данным инструментального контроля). Дно руслоотводного канала поднялось на 0,5-3,9 м. Движение воды по деформированному участку было остановлено. Начался подъем уровня воды в пойме выше перекрытого участка, что привело к частичному затоплению близлежащих приусадебных участков д. Веретенино. Указанные обстоятельства создали угрозу возникновения чрезвычайной ситуации – затопления домовладений д. Остапово и Веретенино. В отвал №7 основание которого отсыпалось кварцитами, (рисунок 4.3), складировались рыхлые породы (грунты). Но, несмотря на то, что основание отвала было сложено более крепкими породами, сооружение деформировалось.

Рисунок 4.3 – Изображение отвала №7

На наш взгляд, это произошло в результате того, что «подушка» из кварцита отсыпалась на менее крепкое основание и сверху перекрывалась грунтами, в результате ее мощность оказалась недостаточной, чтобы скрепить два слоя грунтов. Именно поэтому, когда отвал достиг своей критической высоты, произошли деформации. Сложившаяся ситуация повлияла на варианты рассмотрения моделей представленных в следующем разделе.

Помимо грунтовых техногенных сооружений, значительные подотвальные площади расположенные на территории земельного отвода предприятия занимают сооружения, состоящие из скальных и полускальных пород. В настоящий момент максимальная высота отвала составляет уже 256 метров.

Учитывая тот факт, что предприятие за последние годы наращивает объемы добычи, годовая производительность в 2013 году достигла 48787,5 тыс.т по руде и 27520 тыс.м3 по вскрыше, очевидно, что потребуются новые подотвальные земли. Чтобы использовать их с максимальной пользой, нужно не только отсыпать отвалы на прочные основания, но также знать, какие породы будут складироваться и в каком порядке. Именно поэтому в следующем разделе будут рассмотрены 4 модельных варианта строения отвалов, отсыпанные на прочные основания при разной высоте откосов.

4.2 Исследование устойчивости отвалов различного строения методами предельного равновесия В результате анализа, проведенного в предыдущем разделе, для геомеханического моделирования были выбраны модели отвалов на прочном основании.

1. Однородный массив отвала.

2. Массив, состоящий из двух слоев. При этом нижний слой, сложенный горной массой из кусков той же породы, с более однородным грансоставом, имеет более низкие прочностные свойства, чем верхний.

3. Массив, состоящий из двух слоев. При этом нижний слой, сложенный породами с более однородным грансоставом, состоящий из более прочной материнской породы и имеет более высокие прочностные свойства, чем верхний.

4. Массив, состоящий из двух слоев. При этом нижний слой, сложенный породами с более однородным грансоставом и состоящий из более прочной материнской породы, имеет также более высокие прочностные свойства, чем верхний. Однако различия приняты меньшими, чем в предыдущем случае.

Для расчетов были приняты два отвала с одинаковыми свойствами отвальной массы и одинаковыми значениями коэффициента запаса устойчивости в базовом случае однородного отвала, но различной высоты:

1) высота откоса 60 м, угол наклона 38 градусов;

2) высота откоса 200 м, угол наклона 33,5 градусов.

При рассмотрении расчетных случаев № 2, 3 и 4 мощность нижнего слоя составляла 1/3 высоты отвала, а верхнего слоя – 2/3. Основание отвала принималось прочным, практически недеформируемым (модуль Юнга Е=80 ГПа, плотность =2,8 т/м3; угол внутреннего трения =39°; сцепление С=100 т/м2, коэффициент Пуассона =0,3).

Физико-механические свойства массива отвала, приведенные в таблице 4.1, далее подробно описано, исходя из чего они выбирались. Однородный отвал имеет показатель однородности дробления меньше критического (рис. 3.15) и угол внутреннего трения 37 градусов, сцепление 2 т/м2. Коэффициент Пуассона и Модуль Юнга были приняты на основании опытов по сжимаемости (глава 2) при нагрузках, отвечающих в среднем высоте вышележащей толщи 50-150 м.

Плотность рассчитывалась, исходя из плотности =2,6-2,8 т/м3 и усредненных значений коэффициента разрыхления после сжатия Кр=1,2-1,3. Свойства нижней части отвала во всех случаях соответствовали коэффициенту разрыхления Кр=1,5, что связано с более однородным грансоставом нижней части. Более высокие величины углов внутреннего трения (рис. 3.11), сцепления и модуля Юнга в третьем и четвертом случаях характеризуют более высокую прочность пород нижней части отвала. Свойства верхнего слоя во всех случаях соответствовали свойствам однородного отвала.

С целью наиболее надежной оценки устойчивости откосов отвалов для различных вариантов расчеты проводились двумя способами:

1. Методом предельного равновесия, отечественными (в соответствии с нормативными документами) и зарубежными методами.

2. С помощью математического моделирования, методом конечных элементов (МКЭ) для оценки напряженно-деформированного состояния (НДС).

Краткий обзор методов расчета был представлен в разделе 1.3. В настоящем разделе остановимся только на методах, которые лучше всего зарекомендовали себя на практике. К таким методам в первую очередь отнесем метод векторного сложения сил, алгебраического сложения и метод Спенсера. Методы векторного сложения сил (метод многоугольника сил) и алгебраического сложения [72,100] рекомендованы российскими нормативными документами для расчетов устойчивости бортов карьеров и отвалов, основные принципы достаточно известны, и нет необходимости их подробно рассматривать.

В свою очередь метод Спенсера [101] необходимо рассмотреть более подробно, в связи с тем, что данный способ расчета не был опубликован на русском языке. В то же время большая практическая значимость метода Спенсера по сравнению с другими методами подтверждается использованием его в различных известных программных комплексах, таких как Slide компании RockScience, SLOPE/W компании GEO-SLOPE International Ltd (канадские компании), австралийской программе Galena и др.

Метод Спенсера [101] предполагает использование двух уравнений устойчивости откоса: одно является уравнением равновесия моментов, другое – равновесием горизонтальных сил, действующих по поверхности скольжения.

Спенсер установил зависимость между касательными и нормальными силами, действующими на блок:

XL XR tan const, (4.1) EL ER где – угол результирующей силы от горизонтали; EL и ER – горизонтальные силы, действующие соответственно с левой и правой стороны на блок; ХL и ХR – вертикальные силы, действующие соответственно с левой и правой стороны на блок.

Для решения уравнений с неизвестными членами Спенсер разложил силы, действующие на блок на оси x (обозначение v) и у (обозначение H):

где: А – результирующая сила воды; L – «линия нагрузки» (сила на единицу ширины); w – угол между линией нагрузки и горизонталью.

Внутриблоковые силы ER EL должны сбалансировать уравнение и при условии их равновесия коэффициент запаса выражается:

Рисунок 4.5 – Изменения коэффициента запаса от угла наклона боковых сил Необходимо отметить, что изначально расчет устойчивости методом Спенсера проводился при условии разрушения откоса по круглоцилиндрической поверхности скольжения.

Но затем он был адаптирован и для поверхностей скольжения, имеющих более сложную форму.

Результаты расчетов устойчивости отвалов методом Спенсера для различных вариантов, описанных выше, показаны на рисунках 4.6 и 4.7, а также сведены в таблицу 4.2. Как легко видеть, более слабая нижняя часть приводит к снижению коэффициента запаса, и наоборот – более крепкие породы внизу повышают общую устойчивость.

Сопоставления данных расчетов при разной высоте отвала показывают следующее.

1. Для достижения того же уровня запаса устойчивости (для однородного отвала) требуется значительное снижение угла наклона – в данном случае примерно на 4,5°.

2. При учете вертикального расслоения отвала запас устойчивости уменьшается еще сильнее, особенно в случае более крепких пород в нижней части.

3. Положения наиболее вероятных линий скольжения в целом подобны друг другу.

4.3 Создание численных моделей, учитывающих различное строение и физико-механические свойства массива отвала Для оценки деформаций, возникающих при формировании отвалов, применялось математическое моделирование, основанное на методе конечных элементов (МКЭ), с помощью программного комплекса Plaxis 2D [103].

Поставленные задачи решались в плоской постановке. Для моделирования поведения отвальной массы после первичного оседания в качестве первого приближения использовалась упруго-пластическая модель Кулона-Мора. Для оценки напряженно-деформированного состояния отвала помимо прочностных свойств отвальной массы деформационные характеристики, требуется знать модуль деформации и коэффициент Пуассона. Принятые для расчетов свойства приведены в таблице 4.2.

Геометрические параметры модели приведены на рисунке 4.8. В связи с тем, что основание отвала является прочным, и его жесткость значительно превышает жесткость отвальной массы, учитываемая в модели мощность основания, принята высотой 1,3 *Н, где Н - высота откоса. Для снижения влияния граничных условий на результаты расчетов напряжено-деформированного состояния размер модели по верхней бровке отвала массива принят равным 3*Н.

Рисунок 4.8 – Геометрическая модель отвала

Для геометрических моделей откосов отвалов была построена двумерная конечно-элементная сетка, представляющая собой равномерное распределение 6ти узловых треугольников. Число элементов в моделях соответственно 4000-6000.

В связи с тем, что количество слоев и элементов в геометрической модели влияют на разбиение сетки, приведены сетки для двух моделей.

Необходимо особо оговорить, что данные расчетов показывают не первичное оседание, вызванное описанным в разделе 2.2 начальным уплотнением разрушенной массы (оно происходит постепенно в ходе формирования отвала), а дальнейшие деформации отвала после его полного формирования.

В рамках метода конечных элементов для определения местонахождения критической поверхности скольжения и соответствующего коэффициента запаса используется метод,c-reduction (метод снижения сцепления и угла внутреннего трения).

Суть метода заключается в шаговом снижении значения сцепления и тангенса угла внутреннего трения до тех пор, пока не произойдет разрушение:

tan C M sf. (4.7) tan r Cr Этот метод успешно используется многими авторами, например, [104,105] и все шире внедряется в различных программных комплексах. В программе Plaxis также используется данный подход.

Результаты расчетов коэффициентов запаса в программе Plaxis для различных случаев сведены в таблицы 4.3 и 4.4.

Как показали расчеты, полученные в программе Plaxis, в данном случае результаты имеют хорошую сходимость с методами предельного равновесия. Это указывает на правомерность использования модели Кулона-Мора для численного моделирования отвальной массы после первичной стадии оседания.

На рисунках 4.9 и 4.10 показано определение положения области нахождения наиболее вероятной линии скольжения (цветные области) и характера деформаций откоса отвала (серые линии). При этом надо учитывать, что приведенные рисунки имеют качественный характер и отражают не величины деформаций, а их распределение. Деформации откоса для большей наглядности увеличены, причем масштаб увеличения для каждого случая выбран отдельно, и обозначенные серыми линиями деформации нельзя сравнивать между собой;

например, у более высоких отвалов абсолютные деформации на самом деле существенно больше, чем у более низких (см. ниже).

Сопоставление рисунков 4.6, 4.7 с рисунками 4.9, 4.10 показывает хорошее согласие линий скольжений, полученных методом предельного равновесия, с областями вероятных линий скольжения, полученными с помощью МКЭ.

Вертикальная сегрегация существенно влияет на характер деформирования откоса, в наибольшей степени это проявляется при наличии ослабленного слоя в нижней части отвала – оседание верхней части отвала дополняется выпором в его нижней части. Схемы механизмов возможного оползнеообразования представленные на рисунках 4.9 и 4.10 также демонстрируют относительное и даже абсолютное приближение линии скольжения к верхней бровке с

Рисунок 4.10 – Механизмы возможного оползнеообразования и характер деформирования (варианты 3, 4) Для детального анализа в теле каждой модели проведем ряд характерных линий, на основе которых более подробно проанализируем полученные результаты (рисунок 4.

Для линий 1-1, 2-2, 3-3, 4-4 за начало координат принята точка пересечения заложения откоса, с линиями 1-1, 2-2, 3-3, 4-4. Для линии 5-5 за начало координат принята верхняя бровка.

Расположение линий в модели откоса (в скобках значения для отвала высотой 200 м):

линия 1-1 проходит по поверхности откоса;

линия 2-2 расположена от поверхности на расстоянии 20 (66,7) м и является серединой верхнего слоя;

линия 3-3 является серединой модели и расположена от поверхности на расстоянии 30 (100) метров;

линия 4-4 расположена в 10 (33,3) метрах от основания отвала и является серединой нижнего слоя.

где Х – горизонтальное смещение; Y – вертикальное смещение.

Подробные графики распределения деформаций для различных высот и вариантов структуры отвала собраны в Приложении Д. Максимальные значения смещений приведены в таблице 4.5.

Таблица 4.5 – Максимальные смещения в массиве отвала

Анализ результатов расчетов деформаций позволяет сделать следующие выводы:

1. После окончания процесса оседания преобладают горизонтальные деформации, особенно в нижней и средней частях отвала. Но при этом вертикальные смещения, т.е. оседания, более чувствительны к изменению деформационных и прочностных свойств от слоя к слою.

2. С ростом высоты отвала деформации увеличиваются быстрее, чем растет высота отвала. При увеличении высоты отвала в 3,3 раза смещения увеличились на порядок, в 9-11 раз, т. е. относительные деформации, выросли приблизительно в 3 раза.

3. Увеличение прочностных характеристик нижней части отвала существенно не влияет на абсолютные величины деформаций, но снижение прочности нижней части привело к увеличению деформаций на 30-50% по сравнению с однородным откосом.

4.4 Выводы и рекомендации Проведенные различными методами предельного равновесия и конечных элементов вычисления показали хорошее согласие между разными подходами, что служило подтверждением надежности полученных результатов. На основании проведенных расчетов были сделаны выводы об устойчивости и деформировании отвалов на скальном основании.

1. Для достижения того же уровня запаса устойчивости отвалов большей высоты (для однородного отвала) требуется значительное снижение угла наклона, например; при увеличении высоты отвала с 60 до 200 метров – почти на 5°.

2. Расчет, учитывающий расслоение отвала по вертикали показывает, что запас устойчивости снижается еще сильнее, особенно в случае более крепких пород в нижней части.

3. Увеличение высоты отвала оказывает умеренное влияние на положения наиболее вероятных линий скольжения; в целом, при разной высоте отвала они приблизительно подобны друг другу.

4. С увеличением высоты отвала увеличивается вероятность возникновения оползней, распространяющихся не на всю высоту, а только на часть высоты отвала.

5. Сегрегация по вертикали существенно влияет на характер деформирования откоса, в наибольшей степени это проявляется при наличии ослабленного слоя в нижней части отвала – оседание верхней части отвала дополняется выпором в его нижней части.

6. После окончания процесса оседания преобладают горизонтальные деформации, особенно в нижней и средней частях отвала. Но при этом вертикальные смещения, т.е. оседания, более чувствительны к изменению деформационных и прочностных свойств от слоя к слою.

7. С ростом высоты отвала деформации увеличиваются быстрее, чем растет высота отвала. Так при увеличении высоты отвала в 3,3 раза смещения увеличились на порядок, в 9-11 раз, т.е. относительные деформации, выросли приблизительно в 3 раза.

8. Увеличение прочностных характеристик нижней части отвала существенно не влияет на абсолютные величины деформаций, но снижение прочности нижней части отвала приводит к увеличению деформаций на 30-50% по сравнению с однородным откосом.

Наиболее важный практический вывод заключается в том, что размещение в нижней части не только нарушенных грунтов (нарушенной потерявшей структуру «четвертички»), но и плохораздробленных полускальных пород невысокой крепости может создать геомеханическую ситуацию, подобную слабому основанию отвала или слабому контакту отвал-основание. Пониженная прочность нижней части отвала снижает коэффициент запаса устойчивости и увеличивает деформации отвала.

Основываясь на результатах исследований, представленных в главах 2 и 3, можно утверждать, что если давление вышележащей части отвала приближается к пределу прочности разрушенных полускальных пород в основании отвала, то возникают условия для поверхностного дробления кусков и развития деформаций оседания и сдвига. Отрицательные значения дилатансии при сдвиге с поверхностным дроблением малопрочных плохораздробленных вскрышных пород ведут к ускоряющемуся развитию деформаций и оползней.

В то же время, размещение в нижней части отвала более крепких пород, особенно состоящих из разнопрочных минералов и структурных блоков (что ведет к повышенной прочности крупных кусков, скапливающихся в нижней части отвала при гравитационной сегрегации) или хорошо раздробленных пород, повышает устойчивость отвала и снижает величины деформации.

Таким образом, нижний слой, сложенный из крупных кусков, в зависимости от прочности породы и гранулометрического состава может являться и призмой упора, и в относительно редких случаях однородности и невысокой крепости вскрышных пород – слабым основанием отвала. Основная рекомендация состоит в том, чтобы при необходимости размещения в нижней части отвала раздробленных полускальных пород, разрушающихся под весом вышележащей толщи, стараться размещать в нижней части отвала вскрышные породы, сложенные разнопрочными минералами и структурными блоками, или перемешивать вскрышные породы различной крепости.

Отсюда следует третье защищаемое положение. Для повышения устойчивости породного отвала на прочном основании необходимо в его нижней части размещать вскрышные породы, сложенные разнопрочными минералами и структурными блоками, или перемешивать вскрышные породы различной крепости.

Эти методы вытекают из наших исследований, однако существуют и другие, известные ранее, более сложные методы. Поэтому необходимо сформулировать более полные рекомендации.

Для предотвращения превращения нижней части отвала в подобие слабого основания у высоких отвалов, заложенных на прочных скальных основаниях, рекомендуется, прежде всего, избегать размещения грунтов (нарушенной потерявшей структуру «четвертички» с самых верхних горизонтов) в нижней части отвалов, а также следовать хотя бы одной из альтернативных рекомендаций:

размещать в нижней части отвала вскрышные породы высокой крепости;

размещать в нижней части отвала либо вскрышные породы, сложенные разнопрочными минералами и структурными блоками, либо искусственно перемешанные вскрышные породы различной крепости (чередовать доставку вскрышных пород с различных участков карьера);

при размещении в нижней части отвала однородных полускальных пород обеспечивать хорошее качество ее взрывного дробления (не только разделение по естественной блочности) или снижать степень сегрегации кусков по крупности при отвалообразовании (например, с помощью бульдозерного отвалообразования).

Выполненная диссертация является законченной научно-квалификационной работой, в которой содержится решение актуальной задачи – разработки метода оценки устойчивости породных отвалов на прочном основании с учетом влияния гранулометрического состава на свойства разрушенной горной массы и геомеханического обоснования технологических решений по повышению устойчивости отвалов.

На основании проведенных исследований сделаны следующие выводы:

1. Получены зависимости разрыхления и уплотнения разрушенных горных пород от их гранулометрического состава. Показано, что наиболее адекватной характеристикой распределения кусков по размерам является показатель однородности дробления. Установлено, что коэффициент разрыхления и степень уплотнения разрушенных пород при значениях показателя однородности дробления, близких к 1,0, изменяются скачкообразным образом за счет перехода от переупаковки кусков к их разрушению.

2. Установлено, что в зависимости от однородности прочностных свойств разрушенных пород, угол внутреннего трения и сцепление разрушенных пород могут определяться либо прочностными свойствами, либо гранулометрическим составом разрушенных пород. В однородной породе с убыванием показателя однородности угол внутреннего трения увеличивается, так как более плотная упаковка кусков и дилатансионное разуплотнение препятствуют сдвигу. В неоднородной породе эти зависимости выражены существенно слабее, так как основным фактором сопротивления сдвигу оказывается прочность крупных кусков.

3. Показано, что при малой прочности материала разрушенной породы или однородности ее гранулометрического состава сдвиг осуществляется за счет разрушения и переупаковки частиц и сопровождается сжатием, т.е. имеет место отрицательная дилатансия на протяжении всего процесса сдвига, что ведет к ускоренному развитию осыпаний и оползней. При высокой прочности разрушенной породы или ее неоднородности сдвиг сопровождается знакопеременной объемной деформацией или даже дилатансионным разуплотнением, что способствует нарастанию эффективного сопротивления сдвигу и затуханию процесса оползнеобразования.

4. Составлены предложения по выбору гранулометрического состава разрушенных пустых пород для формирования бутобетонной закладки.

5. Установлено, что при ведении буровзрывных работ на карьерах при высоких удельных расходах (от 1,2-1,5 кг/м3 и выше), коэффициент разрыхления взорванных пород имеет приблизительно постоянное значение в интервале 1,25мало зависящее от параметров БВР. Рекомендовано понизить удельный расхода ВВ до предельного уровня, где прекращается влияние расхода ВВ на степень дробления.

6. Получены закономерности устойчивости отвалов в зависимости от свойств разрушенной горной массы. Показано, что нижняя часть отвала, сложенная крупными фракциями, может являться и призмой упора и в относительно редких случаях однородности вскрышных пород – слабым основанием отвала.

7. Разработан метод оценки устойчивости породных отвалов на прочном основании с учетом влияния гранулометрического состава на свойства разрушенной горной массы. Даны рекомендации по порядку формирования отвалов для повышения прочности их нижней части.

1. Мельников, Н.В. Краткий справочник по открытым горным работам / Н.В. Мельников. – М.: Недра, 1982. – 414 с.

2. Ржевский, В.В. Открытые горные работы. Производственные процессы:

Учебник для вузов / В.В. Ржевский. – М.: Недра, 1985. – Часть 1. – 509 с.

3. Трубецкой, К.Н. Открытые горные работы: Справочник / К.Н. Трубецкой, М.Г. Потапов, Н.Н. Мельников и др. – М.: Горное бюро, 1994. – 590 с.

4. Ракишев, Б.Р. О начальной скорости сдвижения откоса уступа при зарядах рыхления / Б.Р. Ракишев // Горный журнал. – 1971. – № 1. – С. 49-54.

5. Ракишев, Б.Р. Аналитическое определение кусковатости взорванной горной массы / Б.Р. Ракишев // Горный журнал. – 1977. – № 7. – С. 73-80.

6. Пат. 2026988 Российская Федерация, МПК Е21С37/00. Заряд для отбойки горных пород / С.В. Цирель; заявитель и патентообладатель: Цирель Сергей Вадимович. – заявл. 07.03.92; опубл. 20.01.95, Бюл. №2. – 4 с.: ил.

7. Цирель, С.В. Критерии разрушения при расчете параметров буровзрывных работ по оценкам полей напряжений / С.В. Цирель // Записки ЛГИ.

– 1991. – Т.125. – С. 66-71.

8. Барон, Л.И. Кусковатость и методы ее измерения / Л.И. Барон. – М.: Изд.

АН СССР, 1960. – 124 c.

9. Барон, Л.И. Проверка применимости закона Розина-Раммлера для исчисления среднего куска при взрывном дроблении горных пород / Л.И. Барон, Г.Н. Сиротюк // Взрывное дело. – № 62/19. – М.: Недра, 1967. – С. 111-121.

10. Истомин, В.В. Производительность выемочных машин на карьерах / В.В. Истомин, Н.Н. Рогатин. – М.: МГИ, 1977. – 67 с.

11. Демидюк, Г.П. Регулирование действия взрыва при отбойке твердых горных пород /Г.П. Демидюк // Взрывное дело. – №73/30. – М.: Недра, 1974. – С. 210-223.

12. Демидюк, Г.П. Регулирование степени дробления при взрывной отбойке на уступах / Г.П. Демидюк, С.А. Смирнов // Взрывное дело. – № 70/27. – М.: Недра, 1971. – С. 44-53.

13. Беляков, Ю.И. Проектирование экскаваторных работ / Ю.И. Беляков. – Л.: Недра, 1983. – 349 с.

14. Ташкинов, А.С. Гранулометрические характеристики взорванной породы / А.С. Ташкинов, А.В. Бирюков, А.П. Кононов // Проблемы открытой добычи угля в Кузбассе. – Кемерово: "Родник”, 1990. – С. 190-198.

15. Барон, B.Л. Техника и технология взрывных работ в США / В.Л. Барон, В.Х. Кантор. – М.: Недра, 1989. – 376 с.

16. Потапов, А.М. Влияние качества подготовки горной массы на производительность карьерных экскаваторов / А.М. Потапов // Научные сообщения ИГД. – 1986. – Вып. 245. – C. 44-47.

17. Шлаин, И.Б. Разработка месторождений горнорудного сырья / И.Б. Шлаин. – М.: Недра, 1975. – 344 с.

18. Татарковский, Б.Н. Эффективность погрузочно-транспортных работ при различной кусковатости взорванной горной массы / Б.Н. Татарковский // Взрывное дело. – № 70/27. – М.: Недра, 1971. – С. 52-60.

19. Ларионов, Н.А. Повышение производительности экскаваторов / Н.А. Ларионов // Горный журнал. – 1962. – № 11. – С. 25-28.

20. Ходаковский, Ю.Ф. Влияние буровзрывных работ на производительность и энергоемкость экскавации / Ю.Ф. Ходаковский // Совершенствование техники и технологии открытой разработки месторождений.

– М.: Недра, 1969. – С. 21-26.

21. Юматов, Б.П. Зависимость производительности экскаваторов и локомотивсоставов от выхода крупнокусковых фракций / Б.П. Юматов, М.И. Ройзман // Горный журнал. – 1966. – №4. – С. 26-32.

22. Саменов, Г.К. Влияние кусковатости горной массы на производительность экскаваторов и автосамосвалов [Электронный ресурс] / Г.К. Саменов, М.Ж. Джумагулов // Вестник КазНТУ. – Режим доступа:

23. Цирель, С.В. Методы расчета свойств разрушенной горной массы и регулирование параметров развала при ведении взрывных работ: Дисс. … д-ра техн. наук: 05.15.11 / Цирель Сергей Вадимович. – М., 1998. – 363 c.

24. Рубцов, В.К. Исследование дробимости горных пород взрывами на карьерах: Дисс. … д-ра. техн. наук / Рубцов Владимир Константинович. – М., 1971. – 412 с.

25. Кузнецов, Г.В. Влияние горнотехнических условий на дробление горных пород / Г.В. Кузнецов, А.А. Батманова, В.А. Малых // Взрывное дело. – № 77/34. – М.: Недра, 1970. – С. 241–246.

26. Дубинин, Н.Г. Отбойка руды зарядами скважин различного диаметра / Н.Г. Дубинин, Е.П. Рябченко. – Новосибирск: Наука, 1972. – 136 с.

27. Терентьев, В.И. Управление кусковатостью при поточной технологии добычи руд подземным способом / В.И. Терентьев. – М.: Наука, 1972. – 200 с.

28. Кузнецов, В.А. Обоснование буровзрывных работ в карьерах и открытых горно-строительных выработках, на основе деформационного онирования взрываемых уступов: автореф. дис. д-ра. техн. наук: 25.00.20 / Кузнецов Виктор Андреевич. – М., 2010. – 44 с.

29. Крюков, Г.М. Модель взрывного рыхления горных пород на карьерах.

Выход негабарита. Средний размер кусков в развале / Г.М. Крюков. – М.: МГГУ, 2006. – 30 с.

30. Рождественский, В.Н. Прогнозирование качества дробления трещиноватых массивов при многорядном взрывании зарядов / В.Н. Рождественский // Технология и безопасность взрывных работ. Материалы научно-технической конференции «Развитие ресурсосберегающих технологий во взрывном деле», 2011 г. – Екатеринбург: Изд-во ИГД УрО РАН, 2012. – C. 38-43 с.

31. Репин, Н.Я. Буровзрывные работы на угольных разрезах / Н.Я. Репин, В.П. Богатырев, В.Д. Будкин. – М.: Недра, 1987. – 254 с.

32. Гальперин, A.M. Гидромеханизированные природоохранные технологии / А.М. Гальперин, Ю.Н. Дьячков. – М.: Недра, 1993. – 256 с.

33. Дашко, Р.Э. Механика грунтов в инженерно-геологической практике / Р.Э. Дашко, А.А. Каган. – М.: Недра, 1987. – 238 с.

34. Ржевский, В.В. Геомеханика отвальных работ / В.В. Ржевский, П.Ф. Панюков, А.М. Гальперин, В.П. Истомин. – М.: Недра, 1972. – 182 с.

35. Фисенко, Г.Л. Устойчивость бортов карьеров и отвалов / Г.Л. Фисенко. – М.: Недра, 1965. – 378 с.

36. Шпаков, П.С. Расчет предельных параметров отвалов на слабом основании / П.С. Шпаков, Г.Г. Поклад, Ю.Д. Рыбалкин // Горный журнал. – 1985.

37. Кутепов, Ю.И. Инженерно-геологическое изучение гидроотвалов углеобогащения как техногенных месторождений /Ю.И. Кутепов, Н.А. Кутепова, И.П. Иванов // Сб. научн. тр. ВНИМИ – № 33. – Л.: ВНИМИ, 1988. – С. 38-49.

38. Кутепов, Ю.И. Инженерно-геологические условия устойчивости техногенных пород: автореф. дис. … канд. геол.-мин. наук: 25.00.08 / Кутепов Юрий Иванович. – Л.: ВНИМИ. – 1981. – 20 с.

39. Гальперин, А.М. Геомеханика открытых горных работ / А.М. Гальперин.

– М.: МГГУ, 2003. – С. 433-450.

40. Бахаева, С.П. Прогноз устойчивости отвала на слоистом основании с учетом влияния уплотняющей нагрузки на свойства пород / С.П. Бахаева, Е.Н.

Заворина // Безопасность труда в промышленности. – 2011. – №8. – С. 38-43.

41. Заворина, Е.Н. Зависимость плотности и сцепления пород внешнего отвала от его высоты / Е.Н. Заворина // XI Международная научно-практическая конференция. Энергетическая безопасность России: новые подходы к развитию угольной промышленности. – Кемерово: Изд-во КузГТУ, 2009. – С. 131-134.

42. Попов, В.Н. Устойчивость отвалов скальных пород / В.Н. Попов, Б.В. Несмеянов, С.В. Попов. – М.: Горное образование, 2010. – 122 с.

43. Федорова, В.А. Напряженно-деформированное состояние нагруженных отвальных массивов / Е.А. Федорова // Горный информационно-аналитический бюллетень. – 2001. – №10. – С. 98-101.

44. Сухорученков, А.И. Железорудная база черной металлургии России / А.И. Сухорученков // Горный журнал. – 2003. – №10. – С. 55-57.

45. Гавришев, С.Е. Расширение области рационального использования техногенных георесурсов / С.Е. Гавришев, В.Ю. Заляднов, И.А. Пыталев // Горный информационно-аналитический бюллетень. – 2006. Семинар №16. – С.

46. Единые правила безопасности при разработке месторождений полезных ископаемых открытым способом / Госгортехнадзор РФ. – М.: ПБ 03-498-02, 2003.

47. Решетняк, С.П. Основные принципы и способы формирования техногенных месторождений, представленных отвальными породами, на примере рудников мурманской области / С.П. Решетняк, А.В. Архипов // Горный информационно-аналитический бюллетень. – 2010. – №9. – С. 195-202.

48. Пат. 2465404 Российская Федерация, МПК E02D17/20(2006.01). Способ укрепления откосов уступов / В.А. Смирнов и др., заявитель и патентообладатель:

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Санкт-Петербургский государственный горный университет» - № 2011118321; заявл. 05.05.11; опубл. 27.10.12. – 5 с.: ил.

49. Радионов, С.Н. Проблемы разработки Удоканского месторождения меди / С.Н. Радионов, С.П. Решетняк, Э.Б. Красносельский. – Апатиты: Изд-во Кольского научного центра АН СССР, 1990. – 141 с.

50. Томаков, П.И. Технология, механизация и организация открытых горных работ / П.И. Томаков, И.К. Наумов. – М.: Недра, 1986. – Часть 1. – С. 98-99.

51. Заляднов, В.Ю. Управление «отходами» горного производства с целью снижения ресурсоемкости процессов открытой геотехнологии /В.Ю. Заляднов, Н.А. Осинцев, А.В. Цыганов // Материалы 63 НТК по итогам НИР за 2003гг. – Магнитогорск: Изд-во МГТУ, 2004. – С. 184-187.

52. Соколовский, В.В. Статика сыпучей среды / В.В. Соколовский. – М.: Физматгиз, 1960. – 121 с.

53. Кузнецов, C.B. Об одной модели пористого грунта. (Геометрические параметры и коэффициент фильтрации грунта) / С.В. Кузнецов // Прикладная математика и техническая физика. – 1961. – №1. – С. 54-59.

54. Тарасов, Б.Г. Газовый барьер угольных шахт / Б.Г. Тарасов, В.А. Колмаков. – М.: Недра, 1978. – 200 с.

55. Андреев, C.E. Дробление, измельчение и грохочение полезных ископаемых / С.Е. Андреев, В.А. Перов, В.В. Зверевич. – М.: Недра, 1980. – 415 с.

56. Аюкаев, Р.И. Применение ЭВМ в исследовании физико-структурных свойств пористых материалов / Р.И. Аюкаев, В.А. Воробьев, В.К. Кивран, В.П. Корякин. – Куйбышев: Куйбышевский инженерно-строительный институт им А. И. Микояна, 1976. – 155 с.

57. Воробьев, В.А. Применение физико-математических методов в исследовании свойств бетона / В.А. Воробьев, В.К. Кивран, В.П. Корякин. – М.: Высшая школа, 1977. – 271 с.

58. Tkachenko, A.V. Stress Propagation through Frictionless Granular Material [Электронный ресурс] / A.V. Tkachenko, T.A. Witten. – 1998. – Режим доступа:

59. Лесин, Ю.В. Математическое моделирование упаковки частиц массивов разрушенных горных пород / Ю.В. Лесин, В.А. Гоголин // Горный журнал. – 1987.

60. Ничипорович, A.A. Сопротивление крупнообломочных грунтов сдвигу / А.А. Ничипорович, Л.Н. Рассказов // Гидротехническое строительство. – 1969. – № 8. – С. 21-26.

61. Розанов, H.H. О назначении расчетных параметров сопротивления сдвигу крупнообломочных грунтов / Н.Н. Розанов // Энергетическое строительство. – 1978. – №2. – С. 67-70.

62. Пахомов, O.A. Исследование механических свойств окатанного камня в смесях с песчано-гравийным грунтом / О.А. Пахомов // Известия ВНИИГ. – 1978.

63. Ершов, Н.П. Сжимаемость и сопротивление сдвигу скальной массы / Н.П. Ершов, В.Г. Зотеев, А.В. Фролов // Труды ИГД Минчермета СССР. – Свердловск. – 1981. – №67. С. 72-76.

64. Петров, Г.Н. Экспериментальные исследования сопротивления сдвигу крупнообломочных грунтов Чакварской плотины / Г.Н. Петров, В.Г. Радченко, Л.С. Рейфман // Гидротехническое строительство. – 1970. – № 9. – С. 5-8.

65. Коган, Я.Л. Сжимаемость крупнообломочных пород под большими нагрузками / Я.Л. Коган // Гидротехническое строительство. – 1966. – №9. – С. 21-24.

66. Пахомов, O.A. Деформируемость и сопротивление сдвигу крупнообломочных грунтов при различной механической прочности пород / О.А. Пахомов // Известия ВНИИГ. – 1975. – №108. – С. 213-226.

67. Пахомов, O.A. Экспериментальное исследование деформируемости оптимальных смесей аллювиальных грунтов под большим давлением / О.А. Пахомов, М.П. Павчич // Гидротехническое строительство. – 1979. – № 4. – С. 20-24.

68. Бушканец, С.С. Экспериментальное изучение деформируемости галечниковых грунтов / С.С. Бушканец, В.В. Скрипник // Известия ВНИИГ. – 1978. – № 122. – С.19-23.

69. Моисеев, С.Н. Каменно-земляные плотины. Основы проектирования и строительства / С.Н. Моисеев, И.С. Моисеев. – М.: Энергия, 1977. – 280 с.

70. Методика оценки прочности и сжимаемости крупнообломочных грунтов с пылеватым и глинистым заполнителем и пылеватых и глинистых грунтов с крупнообломочными включениями / В.И. Федоров [и др.] – М.: Стройиздат, 1989.

71. Методические указания по расчёту устойчивости и несущей способности отвалов / Министерство угольной промышленности СССР. – Л.: ВНИМИ, 1987 – 126 с.

72. Правила обеспечения устойчивости откосов на угольных разрезах. – СПб.: ВНИМИ, 1998 – 208 с.

73. Попов, В.Н. Управление устойчивостью карьерных откосов / П.С. Шпаков, Ю.Л. Юнаков. – М.: Горная книга, 2008. – 683 с.

74. Певзнер, М.Е. Борьба с деформациями горных пород на карьерах / М.Е. Певзнер. – М.: Недра, 1978. – 255 с.

75. Певзнер, М.Е. Деформации горных пород на карьерах / М.Е. Певзнер. – М.: Недра, 1992. – 250 с.

76. Мочалов, A.M. Расчеты устойчивости отвалов на наклонном основании / А.М. Мочалов, В.Н. Хашин // Сб. научн. тр. ВНИМИ. – № 89. – Л.: ВНИМИ, 1973. – С.89-99.

77. Шахунянц, Г.М. Земляное полотно железных дорог / Г.М. Шахунянц. – М.: Трансжелдориздат, 1957. – 536 с.

78. Попов, В.Н. Устойчивость отвалов скальных пород. / В.Н. Попов, Б.В. Несмеянов, С.В. Попов. – М.: Горное образование, 2010. – 122 с.

79. Сапожников, В.Г. К вопросу о предельной высоте отвалов / В.Г. Сапожников // ФТПРПИ. – 1971. – № 6. – С. 80-86.

80. Гальперин, A.M. Реологические расчеты горнотехнических сооружений / А.М. Гальперин, Е.М. Шафаренко. – М.: Недра, 1977 – 246 с.

81. Гальперин, A.M. Управление состоянием намывных массивов на горных предприятиях / А.М. Гальперин. – М.: Недра, 1988. – 201 с.

82. Демин, A.M. Напряженное состояние и устойчивость отвалов на карьерах / А.М. Демин, О.И. Шушкина. – М.: Недра, 1978. – 187 с.

83. Пат. 2468351 Российская Федерация, МПК G01N3/32. Установка для ударных нагружений образца / Е.В. Лодус и др., заявитель и патентообладатель:

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Санкт-Петербургский государственный горный университет» - №2011119176/28; заявл. 12.05.11; опубл. 27.11.12. – 1 с.: ил.

84. Coggan J.S., Stead D., Eyre J.M. Evaluation of techniques for quarry slope stability assessment / J.S. Coggan, D. Stead, J.M. Eyre // Trans. Inst. Min. and Metall. –

1998. Vol. 107. – р. 139-147.

85. Методическое пособие по изучению инженерно-геологических условий угольных месторождений, подлежащих разработке открытым способом / Министерство угольной промышленности СССР. – Л.: ВНИМИ. 1986. – 113 с.

86. ГОСТ 12536-79 Грунты. Методы лабораторного определения гранулометрического (зернового) и микроагрегатного состава (переиздание 2003).

[Электронный ресурс]. – Режим доступа: http://docs.cntd.ru/document/gostГОСТ 8269.0-97 Щебень и гравий из плотных горных пород и отходов промышленного производства для строительных работ. Методы физикомеханических испытаний (с Изменениями №1, 2). [Электронный ресурс]. – Режим доступа: http://docs.cntd.ru/document/1200003066.

88. Казангапов, А.Е. Зависимость производительности экскаватора от кусковатости взорванной породы на Житикаринском карьере / А.Е. Казангапов, А.Е. Куттыбаев, Г.К. Саменов, А.Н. Петрунько // Вестник КазНМУ. – 2006. – №2.

89. Парамонов, Г.П. Оценка влияния трещиноватости массива на его разрушение при производстве взрывных работ / Г.П. Парамонов, А.В. Федосеев, Ю.С. Гапонов // Записки Горного института. – 2013. – Т. 204. – С. 294-296.

90. Цирель, С.В. Процессы формирования развала взорванной горной массы и взрыводоставка вскрышных пород на угольных и сланцевых разрезах / С.В. Цирель // Горный информационно-аналитический бюллетень. – 2007. – Отдельный выпуск №5. C. 45-66.

91. Воскобоев, Ф.Н. Способы активного управления геомеханическим состоянием массива горных пород при подземной разработке угольных месторождений России / Ф.Н. Воскобоев, В.М. Бучатский, Ю.С. Семенов. – СПб.: ВНИМИ, 2003. – 398 с.

92. Аношин, Г.Г. Совершенствование технологии добычи руды системами с закладкой на руднике «Северный» / Г.Г. Аношин, В.В. Степин // Горный журнал.

93. Методические указания по управлению горным давлением при сплошных системах разработки с твердеющей закладкой на рудниках Норильского ГМК. – Л.: ВНИМИ, 1987 – 126 с.

94. Нешитин, В.М. Технология оставления породы в погашаемых выработках / В.М. Нешитин, Э.П. Курченко, В.В. Афанасьев // Уголь. – 1990. – №3. – 30 с.

95. Цирель, С.В. Оценка влияния гранулометрического состава на сжимаемость и пустотность закладочного материала / С.В. Цирель, Ю.С. Гапонов, А.Н. Шоков // Горный информационно-аналитический бюллетень. – 2013. – №12.

96. РСН 51-84 Инженерные изыскания для строительства. Производство лабораторных исследований физико-механических свойств грунтов.

[Электронный ресурс]. – Режим доступа: http://docs.cntd.ru/document/901708520.

97. СНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооружений. [Электронный ресурс]. Режим доступа: http://docs.cntd.ru/document/5200033.

98. Цирель, С.В. Гранулометрический состав, сдвиговая прочность разрушенных горных пород и их влияние на устойчивость отвалов / С.В. Цирель, Ю.С. Гапонов, А.А. Павлович // Горный информационно-аналитический бюллетень. Отдельный выпуск. – 2013. – № 12. – 10 с.

99. Фисенко Г.Л. Определение высоты отвала по сопротивлению сжатию образцов пород / Г.Л. Фисенко, И.И. Ермаков // Cб. Охрана сооружений от вредного влияния горных работ и расчет устойчивости бортов угольных разрезов.

– Л.: ВНИМИ, 1983. – С. 60-64.

100. Фисенко, Г.Л. Методические указания по определению углов наклона бортов, откосов уступов и отвалов строящихся и эксплуатируемых карьеров / Г.Л. Фисенко и др. – Л.: ВНИМИ, 1972. – 165 с.

101. Spencer, E. A method of analysis of the stability of embankments assuming parallel inter-slice forces / E. Spencer // Geotechnique. – 1967. – Vol.17. – No. 1. – p. 11-26.

102. Brinkgreve, R.B.J. Non-linear finite element analysis of safety factors.

/ R.B.J. Brinkgreve, H.L. Bakker // Proc. 7th Int. Conf. on Comp. Methods and Advances in Geomechanics. – Caims, Australia, 1991 – p. 1117-1122.

103. Руководство пользователя PLAXIS 2D / Под ред. R.B.J. Brinkgreve. – Нидерланды: Дельфтский технологический университет и PLAXIS bv.

Нидерланды, 2012. – 568 с.

104. Dawson E.M.; Roth W.H., Drescher A. 1999. Slope stability analysis by strength reduction. Gotechnique, 49(6), pp.835-840.

105. Griffiths D.V. 1999. Slope stability analysis by finite elements.

Gotechnique, 49(3), pp.387-403.

ПРИЛОЖЕНИЕ А КУМУЛЯТИВНЫЕ (ИНТЕГРАЛЬНЫЕ) КРИВЫЕ МОДЕЛЬНЫХ ГРАНСОСТАВОВ

Рисунок А.8 – Интегральная кривая гранулометрического состава пробы №8

ПРИЛОЖЕНИЕ Б КРИВЫЕ НАГРУЖЕНИЯ (ЗАВИСИМОСТИ ПРОДОЛЬНОЙ ДЕФОРМАЦИИ ОТ НАГРУЗКИ)

Рисунок Б.9 – Зависимость деформации от нагрузки (монофракция 0,25-0,5 мм) Рисунок Б.10 – Зависимость деформации от нагрузки (монофракция 2,5-5 мм)

ПРИЛОЖЕНИЕ В КУМУЛЯТИВНЫЕ (ИНТЕГРАЛЬНЫЕ) КРИВЫЕ МОДЕЛЬНЫХ ГРАНСОСТАВОВ ПОСЛЕ ИСПЫТАНИЙ НА СЖИМАЕМОСТЬ

70% 60% 50% 40% 30% Рисунок Г.1 – Паспорт прочности дробленого мрамора (проба №1), первой серии испытаний на цифровой установке одноплоскостного среза ELE Рисунок Г.2 – Паспорт прочности дробленого мрамора (проба №2), первой серии испытаний на цифровой установке одноплоскостного среза ELE Рисунок Г.6 – Паспорт прочности дробленого мрамора (проба №6), первой серии испытаний на цифровой установке одноплоскостного среза ELE Рисунок Г.7 – Паспорт прочности дробленого мрамора (проба №1), второй серии испытаний на цифровой установке одноплоскостного среза ELE Рисунок Г.8 – Паспорт прочности дробленого мрамора (проба №2), второй серии испытаний на цифровой установке одноплоскостного среза ELE Рисунок Г.11 – Паспорт прочности дробленого мрамора (проба №5), второй серии испытаний на цифровой установке одноплоскостного среза ELE Рисунок Г.13 – Паспорт прочности дробленого мрамора (проба №7), второй серии испытаний на цифровой установке одноплоскостного среза ELE Рисунок Г.19 – Паспорт прочности дробленого габбро-долерита (проба №5), полученный на цифровой установке одноплоскостного среза ELE Касательные напряжения, кПа

Рисунок Г.20 – Паспорт прочности дробленого габбро-долерита (проба №6), полученный на цифровой установке одноплоскостного среза ELE

ПРИЛОЖЕНИЕ Д РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ ДЕФОРМАЦИЙ ОТВАЛОВ

Распределение вертикальных смещений по линии 1-1 Распределение вертикальных смещений по линии 2-2 Рисунок Д.1 – Распределение вертикальных смещений по линиям 1 и 2

Распределение вертикальных смещений по линии 3-3 Распределение вертикальных смещений по линии 4-4 Рисунок Д.2 – Распределение вертикальных смещений по линиям 3 и 4

Распределение горизонтальных смещений по линии 1-1 Распределение горизонтальных смещений по линии 2-2 Рисунок Д.3 – Распределение горизонтальных смещений по линиям 1 и 2

Распределение горизонтальных смещений по линии 3-3 Распределение горизонтальных смещений по линии 4-4 Рисунок Д.4 – Распределение горизонтальных смещений по линиям 3 и 4

Распределение вертикальных смещений по линии 5-5 Распределение горизонтальных смещений по линии 5-5 Распределение общих смещений по линии 5-5 Рисунок Д.7 – Распределение смещений по линии 5 Механизм разрушения откосов отвала Абсолютные значения вертикальных смещений

Рисунок Д.8 – Распределение смещений для отвала высотой 60 м (расчетный вариант 1) Механизм разрушения откосов отвала Абсолютные значения вертикальных смещений

Рисунок Д.9 – Распределение смещений для отвала высотой 60 м (расчетный вариант 2) Механизм разрушения откосов отвала Абсолютные значения вертикальных смещений

Рисунок Д.10 – Распределение смещений для отвала высотой 60 м (расчетный вариант 3) Механизм разрушения откосов отвала Абсолютные значения вертикальных смещений

Рисунок Д.11 – Распределение смещений для отвала высотой 60 м (расчетный вариант 4) Механизм разрушения откосов отвала Абсолютные значения вертикальных смещений

Рисунок Д.12 – Распределение смещений для отвала высотой 200 м (расчетный вариант 1) Механизм разрушения откосов отвала Абсолютные значения вертикальных смещений

Рисунок Д.13 – Распределение смещений для отвала высотой 200 м (расчетный вариант 2) Механизм разрушения откосов отвала Абсолютные значения вертикальных смещений

Рисунок Д.14 – Распределение смещений для отвала высотой 200 м (расчетный вариант 3) Механизм разрушения откосов отвала Абсолютные значения вертикальных смещений

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Московский государственный институт электроники и математики (Технический университет) Кафедра "Электроника и электротехника" ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЛОГИЧЕСКОЙ СХЕМЫ НА ОСНОВЕ БМК "МЕЛИССА" Методические указания к выполнению курсового проекта по курс. »

«ПРОФЕССИОНАЛЬНАЯ ПОСУДОМОЕЧНАЯ МАШИНА ИНСТРУКЦИЯ ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ И УСТАНОВКЕ МОДЕЛИ AGB 648/WP AGB 649/WP AGB 650/WP AGB 650/DP AGB 651/WP AGB 651/DP AGB 652/WP AGB 652/DP AGB 653/WP AGB 653/DP AGB 654/WP AGB 654/DP AGB 655/WP AGB 655/DP AGB 656/WP AGB 657/WP AGB 658. »

«АННОТАЦИЯ РАБОЧЕЙ ПРОГРАММЫ ДИСЦИПЛИНЫ Шифр, наименование "Пространственные объекты градостроительного Б3.В.ОД.1 дисциплины (модуля) планирования" Направление подготовки/специализ 07.03.04 Градостроительство ация Наименование ОПОП Градостроительство Квалификация бакалавр (степень) выпускника Формы обучения очная Трудоемко. »

«КРУГЛЫЕ ЛЕСОМАТЕРИАЛЫ, поставляемые на АО "ЮПМ-КЮММЕНЕ" Часть 1: Технические требования Справочное пособие для поставщиков из России, Беларуси и стран Балтии ПРИНЦИПЫ РАБОТЫ АО "ЮПМ-КЮММЕНЕ" с поставщиками древесины 1. Устойчивое лесопользование, постоянная работа, ориентация на перспективу 2. Понятные и п. »

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ "ОРЕНБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ" Кафедра "Проектирование и управление в технических системах" Методические рекомендации для самостоятельной работы обучающихся по дисциплине Основы автоматического управления механизмами мобильных. »

«ПРИМЕНЕНИЕ ИНДЕКСА HHI ДЛЯ ОЦЕНКИ ЭФФЕКТИВНОСТИ СЛИЯНИЙ В РАМКАХ ОЛИГОПОЛИСТИЧЕСКОГО РЫНКА КУРНО УДК 33.012.432, 519.833 Волжанина М.Н. аспирант кафедра анализа систем и принятия реше. »

«"ШЕРИФ-1" лайт СИСТЕМА КОНТРОЛЯ И УПРАВЛЕНИЯ ДОСТУПОМ KZ-01A ЗАМОК ЭЛЕКТРОМЕХАНИЧЕСКИЙ РУКОВОДСТВО ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ ТУ 4372 – 001 – 80210527 – 07 1. НАЗНАЧЕНИЕ Электромеханический замок "ШЕРИФ-1" лайт. »

«87.я73 №3585 М545 МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ ТАГАНРОГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ РАДИОТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ КАФЕД. »

«НАЦИОНАЛЬНОЕ ОБЪЕДИНЕНИЕ СТРОИТЕЛЕЙ Стандарт организации СТРОИТЕЛЬСТВО ЗЕМЛЯНОГО ПОЛОТНА АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГ Часть 2. Работы отделочные и укрепительные при возведении земляного полотна СТО НОСТРОЙ 2.25.24 – 2011 Стандарт Некоммерческого партнерст. »

«МОСКОВСКИЙ АВТОМОБИЛЬНО-ДОРОЖНЫЙ ИНСТИТУТ ( ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ) Кафедра мостов и транспортных тоннелей А.И.ВАСИЛЬЕВ УЧЕБНОЕ ПОСОБИЕ по дисциплине "Основные понятия метрологии, стандартизаци. »

«30 УДК 622.24.05-044.95 СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕТОДИКИ РЕГИСТРАЦИИ СИЛОВЫХ ПАРАМЕТРОВ РАБОТЫ СИСТЕМЫ "МЕТАЛЛ – ГОРНАЯ ПОРОДА" ПРИ БУРЕНИИ СКВАЖИН IMPROVED METHOD MEASURING OF FORCE PARAMETERS OF SYSTEM “METAL – ROCK” DURING DRILLING Яхин А.Р., Салихов И.Ф., Исмак. »

«МБУК "ЦБС Меленковского района" Районная центральная библиотека Методико-библиографический отдел Рекомендательный аннотированный библиографический указатель художественной литературы народов Российской Федерации Меленки, 2014 91.9 я1: 84(2Рос=А/Я) П47 "П. »

«ГОСУДАРСТВЕННАЯ КОРПОРАЦИЯ ПО АТОМНОЙ ЭНЕРГИИ "РОСАТОМ" САМОРЕГУЛИРУЕМАЯ ОРГАНИЗАЦИЯ НЕКОММЕРЧЕСКОЕ ПАРТНЕРСТВО ОБЪЕДИНЕНИЕ ОРГАНИЗАЦИЙ, ВЫПОЛНЯЮЩИХ АРХИТЕКТУРНОСТРОИТЕЛЬ. »

«МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ 25/11/3 Одобрено кафедрой "Железнодорожный путь, машины и оборудование"ТЕХНОЛОГИЯ, МЕХАНИЗАЦИЯ И АВТОМАТИЗАЦИЯ ПУТЕВЫХ РАБОТ Задание на курсовой проект с методическими указан. »

«ISSN 2410-5031 Научно-практический журнал АГРОТЕХНИКА И ЭНЕРГООБЕСПЕЧЕНИЕ ОРЛОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ № 3 (7), 2015г. Выпуск посвящен Всероссийской научно-практической конференции "Пробл. »

Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.

Источник:

doc.knigi-x.ru

С. В. Цирель Гранулометрический состав, сдвиговая прочность разрушенных горных пород и их влияние на устойчивость отвалов в городе Волгоград

В этом каталоге вы можете найти С. В. Цирель Гранулометрический состав, сдвиговая прочность разрушенных горных пород и их влияние на устойчивость отвалов по доступной цене, сравнить цены, а также изучить другие книги в группе товаров Наука и образование. Ознакомиться с характеристиками, ценами и обзорами товара. Доставка может производится в любой населённый пункт России, например: Волгоград, Брянск, Магнитогорск.